Составление дифференциальных уравнений движения БЛА на режиме разбега и взлета

Страница 1

Для теоретического анализа любой сложной системы, в том числе и БЛА, необходимо построить ее математическую модель, что в конечном итоге сводится к составлению дифференциальных уравнений, описывающих зависимость характеристик процесса от его параметров. При изучении системы исследованием ее математической модели неизбежно приходится принимать те или иные допущения, так как стремление к точному учету всех свойств реальной системы может привести к такому усложнению, при котором анализ окажется невозможным. С другой стороны, чрезмерное упрощение математической модели является недопустимым, так как результаты исследований в этом случае могут не отображать наиболее характерных свойств системы.

При выборе математической модели движения самолета для синтеза структуры автопилота будем в дальнейшем всегда полагать, что его конструкция является недеформируемой. Это позволяет рассматривать самолет при выводе уравнений его движения как твердое тело.

В практических расчетах под математической моделью движения самолета понимают совокупность его характеристик, анализ которых позволяет определить реакцию самолета на допустимые входные воздействия при заданных начальных условиях.

В данной дипломной работе рассматривается только продольное движение, при этом считается, в боковом канале осуществлена стабилизация заданной линии пути, совпадающей с осью ВПП.

Ниже представлена полная система уравнений движения ЛА:

(14)

В дипломной работе рассматривается только продольный канал, в связи с этим система уравнений (14) примет следующий вид:

(1)

где:

- угол наклона траектории (град),

- угол атаки (град),

- угловая скорость вращения корпуса самолета (град/с),

- угол тангажа (град),

- высота полета (м),

- скорость полета (м/с),

- нормальная перегрузка.

Далее проведем подробный анализ каждого уравнения, входящего в систему (1) на режиме взлета:

1) , (1.1)

где .

Преобразуем формулу, подставив значение Q в уравнение (1.1), в результате после некоторых преобразований получаем следующее дифференциальное уравнение продольных сил:

, (1.1a)

2) , (1.2)

где ,

Cx – коэффициент аэродинамической продольной силы;

Cy – коэффициент аэродинамической нормальной силы;

ρ – величина плотности воздуха при высоте 0 м над уровнем моря;

S – площадь крыла;

f – коэффициент трения;

g- ускорение силы тяжести. (g=9.81 м/сек2);

P(V) – тяга на винте является функцией скорости полета.

3) ; (1.3)

; (1.3a)

Запишем формулы для нахождения коэффициентов , ,:

, (1.3б)

, (1.3в)

, (1.3г)

Запишем расчетные формулы для моментов от сил реакции опор шасси:

Рис 2.1 Моменты реакции опоры на шасси

Расположение стоек шасси осуществляется таким образом, чтобы обеспечить равенство нулю суммарного момента от сил реакции опор. Аналитически это условие может быть выражено следующей системой уравнений:

Из систем уравнений (1.3 д) следует, что условию равенства нулю суммарного момента от сил реакции опор соответствуют следующие величины сил реакции опор шасси:

Страницы: 1 2 3

Популярные материалы:

Параметры окружающей среды и остаточные газы
Для дизелей с наддувом принимаем P0 = 0,17 МПа, T0 = 293 К. Соответственно К. В процессе выпуска не удается полностью удалить из цилиндра продукты сгорания, и после заполнения цилиндра свежим зарядом они занимают некоторый объем при да ...

Характеристика базы для технического обслуживания и ремонта техники
Техническое обслуживание и ремонт техники на предприятии в настоящее время производится в мастерской, которая была построена в 1963 году. Предприятие располагает мастерской общей площадью 2880 м². Высота мастерской 7 м, стены кирпич ...

Электрооборудование автомобиля
Построить характеристику тока в первичной цепи и вторичного напряжения для системы 12 В батарейного зажигания четырехтактного карбюраторного двигателя по данным: Число цилиндров Z=4; Число витков первичной обмотки W1=280; Число витков ...